工厂供电

.

..

本科课程设计

题目：

院（系）信息科学与工程学院

专业电气工程及其自动化

届别

学号

姓名

指导老师

华侨大学教务处印制

2013年4月21号

.

..

目录

第1章概述.................................................................1

第2章负荷计算与负荷等级确定......................................................4

第3章变压器选择及主接线设计......................................................7

第4章短路电流计算.................................................................10

第5章电气设备选择.................................................................17

第6章课设体会及总结...............................................................20

参考文献..............................................................................21

附录...................................................................................22

.

..

第1章概述

通过这个供配电系统的设计，能对工厂供电的知识有一个系统的认识和更深入的了解，对书中的很多理论知识能更深入了

解，能将书中的知识都系统化。本次课程设计是对防爆厂降压变电所的电气设计，设计的主要容包括：

（1）负荷计算与负荷等级确定；

（2）变压器选择与主接线设计；

（3）短路电流计算；

（4）电气设备选择；

后有此次课程设计的体会及总结和参考文献.

由于设计者知识掌握的深度和广度有限，很多知识都只能参考网上知识，所以本设计尚有不完善的地方，敬请老师批评指

正！

设计任务如下：

（一）设计题目

防爆厂降压变电所的电气设计

（二）设计要求

要求根据本厂所能取得的电源及本厂用电负荷的实际情况，并适当考虑到工厂生产的发展，按照安全可靠、技术先进、经

济合理的要求，确定变电所的位置与型式，确定变电所主变压器的台数与容量、类型，选择变电所主结线方案及高低压设备和

进出线，确定一次回路方案，最后定出设计说明书。

（三）设计依据

1．工厂总平面图，如图（1）所示。

2．工厂负荷情况：本厂多数车间为两班制，年最大负荷利用小时为4000h，日最大负荷持续时间为10h。该厂除铸造车间、锻

压车间和锅炉房属二级负荷外，其余均属三级负荷。低压动力设备均为三相，额定电压为380V。照明及家用电器均为单相，额

定电压为220V。本厂的负荷统计资料如表（1）所示。

3．供电电源情况：按照工厂与当地供电部门签订的供用协议规定，本厂可由附近一条35kV的公用电源干线取得工作电源。该

干线的走向参看工厂总平面图。该干线的导线牌号为LGJ—120导线为等边三角形排列，线距为1m；干线首端（即电力系统的

馈电变电电站）距离本厂约20km，该干线首端所装高压断路器300MVA，此断路器配备有定时限过电流保护和电流速断保护，其

定时限过电流保护整定的动作时间为1.5s。为满足工厂二级负荷的要求，可采用联络线由邻近的单位取得备用电源。已知与本

厂高压侧有电气联系的架空线路总长度达100km，电缆线路总长度达80km。

4.气象资料本厂所在地区的年最高气温为37℃，年平均气温为24℃，年最低气温为-8℃，年最热月平均最高气温为33℃，

年最热月平均气温为26℃，年最热月地下0.8处平均温度为25℃。当地主导风向为东北风，年雷暴是数为20。

5.工厂最大负荷时的功率因数不得低于0.92。

主要参考资料

1介才主编供配电技术：机械工业

2华主编电类专业毕业设计指导：机械工业

3王荣藩编著工厂供电设计与指导：大学

工厂负荷统计资料表（1）

厂房编号用电单位名称负荷性质设备容量

kW

需要系数功率因数

1铸造车间动力3000.40.7

照明60.71.0

2锻压车间动力5000.30.65

照明80.71.0

3金工车间动5000.30.65

.

..

力

照明90.71.0

4工具车间动力3000.30.6

照明70.71.0

5电镀车间动力3000.60.8

照明70.71.0

6热处理车间动力2000.60.8

照明80.71.0

7装配车间动力1000.40.7

照明70.71.0

8焊接车间动力2000.30.65

照明40.71.0

9锅炉房动力800.60.65

照明20.71.0

生活区照明2000.71.0

.

..

第2章负荷计算与负荷等级确定

2.1各车间负荷计算

在负荷计算时，采用需要系数法对各个车间进行计算，并将照明计算，主要涉及的计算公式如下：

有功功率计算：deKPP30

无功功率计算:

tan3030PQ

视在功率计算:

cos3030PS

计算电流：NU

S

I

3

30

30

下面以铸造车间为例计算：

动力部分的计算：

kWP1204.0300

30



4.12202.1120

30

Qkvar

kVAS4.1714.12212022

30



4.260

38.03

4.171

30





I

照明部分的计算：

kWP2.47.06

30



0

30

Q

kVAS2.4

30



AI381.6

38.03

2.4

30







小计：

kWP2.1242.4120

30



var4.122

30

kQ

kVAS4.1744.1222.12422

30



KAI0.265

38.03

4.174

30







.

..

计算各车间的动力和照明计算负荷如表2-1所示。

表2-1各车间参数和计算负荷

编号

名称负荷性

质

设备容

量kW

需要

系数

功

率

因

数

Tan



计算负荷

P30(

kw)

Q30(k

var)

S30(K

VA)

I30

（A)

1铸造车

间

动力3000.40.71.02120122.4171.4260.4

照明60.71.004.204.26.381

2车间

锻压

动力5000.30.6

5

1.17150175.4230.8350.7

照明80.71.005.605.68.508

3金工车

间

动力5000.30.6

5

1.17150175.4230.8350.7

照明90.71.006.306.39.572

4工具车

间

动力3000.30.61.339.9

照明70.71.004.904.97.445

5电镀车

间

动力3000.60.80.7518.9

照明70.71.004.904.97.445

6热处理

车间

动力2000.60.80.75.9

照明80.71.006.406.49.724

7装配车

间

动力1000.40.71.024040.8157.1486.82

照明70.71.004.904.97.445

8焊接

车间

动力2000.30.6

5

1.176070.1592.31140.3

照明40.71.002.802.84.254

9锅炉房动力800.60.6

5

1.174856.1273.85112.2

照明20.71.001.401.42.127

生活区照明2000.71..7

2.2全厂负荷计算

用需要系数法计算全厂负荷。取同时系数PK=0.90。95.0qK

动力部分：)(30iP120+150+150+90+180+120+40+60+48=958KW

照明部分：照明P4.2+5.6+6.3+4.9+4.9+5.6+4.9+2.8+1.4+140=180.6KW

全厂有功功率：)()(3030照明PPKPi

0.9×(958+180.6)=1024.74KW

全厂无功功率：)(3030iQKQq=0.95x(122.4+175.4+175.4+120+135+90+40.81+70.15+56.12)

=936.02KVAR

.

..

kVAS88.1387)02.93674.1024(22

30

无功补偿计算：由以上计算可得变压器低压侧的视在计算负荷为：KVAS88.138730

这时低压侧的功率因数为:7384.0

88.1387

74.1024

2COS

为使高压侧的功率因数92.01COS，则低压侧补偿后的功率因数应高于0.92，

取：95.0'

2COS,要使低压侧的功率因数由0.769提高到0.95，则低压侧需装设的并联电容器容量为：

var33.499)92.0arccostan7384.0arccos(tan74.1024kQC

取:

C

Q=600vark则补偿后变电所低压侧的视在计算负荷为：

kVAS64.1113)50002.936(74.1024'2

30)2(

AI29.2296

28.03

64.1113

)2(30

'





变压器的功率损耗为：

kWSPT14.1164.111301.0'01.0)2(30

var68.5564.111305.005.0)2(30kSPT

补偿后高压侧的计算负荷为：

kWP88.103514.1174.1024)1(30

'

var7.49168.5550002.936)1(30

'kQ

kVAS65.11467.49188.103522

30

'

)1(

AI91.18

353

65.1146

'

)1(30





补偿后高压侧的功率因数为

9034.0

65.1146

88.1035

cos'

1，满足要求。

2.3年耗电量的估算

年有功电能消耗量及年无功电能耗电量可由下式计算得到：

.

..

年有功电能消耗量：30p

WPT









年无功电能耗电量：

30q

WQT









结合本厂的情况，年负荷利用小时数

T

为4000h，取年平均有功负荷系数75.0，年平均无功负荷系数82.0。由此可得本

厂：

年有功耗电量：kWhWap31.103575.0.

年无功耗电量：kWhWaq7.49182.0.

2.4负荷等级确定

根据用电设备在工艺生产中的作用，以及供电中断对人身和设备安全的影响，电力负荷通常可分为三个等级：

一级负荷：为中断供电将造成人身伤亡，或重大设备损坏难以修复带来极大的政治经济损失者。一级负荷要求有两个独立

电源供电。本矿属于国有能源部门，其中断供电将有可能造成人员伤亡及重大经济损失，属于一级负荷。

二级负荷：为中断供电将造成设备局部破坏或生产流程紊乱且需较长时间才能恢复或大量产品报废，重要产品大量减产造

成较大经济损失者。二级负荷应由两回线路供电，但当两回线路有困难时（如边远地区）允许由一回架空线路供电。

三级负荷：不属于一级和二级负荷的一般电力负荷，三级负荷对供电无特殊要求，允许长时间停电，可用单回线路供电。

该厂的铸造车间、锻压车间和锅炉房属于二级负荷，其余的均为三级负荷。

二级负荷的计算：

kWP3.2964.1486.51502.41209.0）（

二级

var3.33512.564.1754.12295.0kQ）（

二级

kVAS5.4473.3353.29622

二级

可见二级负荷所占的比例较大。

.

..

第3章变压器选择及主接线设计

3.1变电所主变压器台数的选择

变压器台数的选择应考虑一下原则：

1）应满足用电负荷对供电可靠性的要求。对供有大量一、二级负荷的变电所，应采用两台变压器，

以便当一台变压器法伤故障或者检修时，另一台变压器能对一二级负荷继续供电。对职业二级而无

一级负荷的变电所，也可以采用一台别有情趣，但必须在低压侧敷设与其他变电所相连的联络线作

为备用电源，或另有自备电源。

2）对季节货昼夜负荷变动较大而宜于采用经济运行方式的变电所，也可以考虑采用两台变压器。

3）除上述两种情况外，一般车间变电所宜采用一台变压器。但是负荷集中且容量相对较大的变电

所，虽为三级负荷，也可以采用两台或多台变压器。

4）在确定变电所主变压器台数时，应适当考虑负荷的发展，留有一定的余地。

结合本厂的情况，经过上面的计算可知，二级负荷所占的比例较大，考虑到二级重要负荷的供电

安全可靠，故选择两台主变压器。

3.2变电所主变压器容量选择

每台变压器的容量

NT

S



应同时满足以下两个条件：

（1）任一台变压器单独运行时，宜满足：

30

(0.6~0.7)

NT

SS





（2）任一台变压器单独运行时，应满足：

30(111)NT

SS



，即满足全部一、二级负荷需求。

所以，kVASTN66.80265.11467.0.

该厂的铸造车间、锻压车间和锅炉房属于二级负荷，其余的均为三级负荷，经计算，该厂的二级负荷

为447.5KVA

故）ITNSS(30.，满足全部一、二级负荷。

所以变压器的时机容量取最大kVASTN66.802.，为满足使用要求，同时又考虑到未来5~10年的负荷

发展，初步取kVASN1000考虑到安全性和可靠性的问题，确定变压器为SC9系列树脂浇注干式变压

器。型号：S9-1000/35，其主要技术指标如下表所示：

变压器

型号

额定容量

/kVA

额定电压/kV联结组

型号

损耗/kW空载

电流I%

短路阻抗

U%

高压低压空载负载

.

..

S9-1000/351000350.4Yyn01.4512.151.46.5

3.3变电所主接线设计

方案一单母线不分段接线如图3-1所示。

图3-1电气主接线方案一

方案二单母线分段接线如图3-2所示

.

..

图3-2电气主接线方案二

方案一种采用单母线不分段接线，虽然简单，但其可靠性不高。当母线需要检修或者发生故障时，

会导致所有用电设备停电。且变电所的负荷大部分均为Ⅰ类、Ⅱ类负荷，因此方案一中的单母线不分

段接线不能满足Ⅰ类、Ⅱ类负荷供电可靠性的要求。方案二中采用单母线分段接线的两段母线可看成

是两个独立的电源，提高了供电的可靠性。可以保证当任一母线发生故障或检修时，都不会中断对Ⅰ

类负荷的供电。综合比较本矿的35kv侧采取全桥形式的主接线，全桥型接线灵活可靠。380V侧则选用

单母线分段接线。

3.4变电所位置的选择

变电所的位置选择应根据选择原则，经技术、经济比较后确定。

1、变电所位置的选择原则：

(1)尽可能接近负荷中心，以降低配电系统的电能损耗、电压损耗和有色金属消耗量；

(2)考虑电源的进线方向，偏向电源侧；

(3)进出线方便；

(4)不应妨碍企业的发展，考虑扩建的可能性；

.

..

(5)设备运输方便；

(6)尽量避开有腐蚀气体和污秽的地段；

(7)变电所屋外配电装置与其他建筑物之间的防火间距符合规定；

(8)变电所建筑物、变压器及屋外配电装置应与附近的冷却塔或喷水池之间的距离负荷规定。

2、负荷中心的确定

用负荷功率矩法确定负荷中心。如图3-1所示为铜冶炼厂平面图选直角坐标系如图所示，假设各

车间负荷分布均匀，则各车间的负荷中心即为车间平面几何中心，在所选直角坐标系中确定各车间负

荷中心坐标，计算总厂负荷中心。

各车间的总的有功功率及负荷中心坐标

12345

功率

Pi/w

124.2155.6156.394.9184.9

坐标

(x,y)

(2.3,3.5

)

(2.7,5

.8)

(4.8,8.2

)

(7.2,2.

4)

(7.7,4.5

)

678910(生活

区)

功率

Pi/w

125.644.962.849.4140

坐标

(x,y)

(8.1,6.5

)

(8.6,8

.4)

(11.4,2.

7)

(11.9,4

.5)

(0.9,9)

则负荷中心坐标为：

6.5

6.1138

31.6396









i

ii

P

xP

x

7.5

6.1138

07.6524









i

ii

P

yP

y

.

..

.

..

第4章短路电流计算

供电系统应该正常地不间断地可靠供电，以保证生产和生活的正常进行。但供电系统的正常运行

常常因为发生短路故障而遭到破坏。短路就是供电系统中一相或多相载流导体接地或相互接触并产生

超出规定值的大电流。短路电流通过电气设备时，设备温度急剧上升，过热会使绝缘加速老化或损坏，

同时产生很大的点动力，使设备的载流部分变形或损坏，因此选择设备时要考虑它们对短路电流的稳

定性，所以我们以最严重的短路——三相短路为例，计算短路电流。

本厂的供电系统简图如图4-1所示。本厂采用两路电源进线供电，一路由附近一条35kV的公用电

源干线取得工作电源。该干线的导线牌号为LGJ—120导线为等边三角形排列，线距为1m；干线首端（即

电力系统的馈电变电电站）距离本厂约20km，该干线首端所装高压断路器1000MVA，此断路器配备有

定时限过电流保护和电流速断保护，其定时限过电流保护整定的动作时间为1.5s；另一路为与本厂高

压侧有电气联系的架空线路总长度达100km，电缆线路总长度达80km。下面计算本厂变电所高压10kV

母线上k-1点短路和低压380V母线上k-2点短路的三相短路电流和短路容量。

G

∞系统

QF

架空线

L=20KM

邻厂高压联络线

380V

S9-1000/35

K-1

K-2

Yyn0

35KV

图4-1供电系统简图

下面采用标幺值法进行短路电流计算。

4.1.确定基准值

取MVASd100，kVUC371，

2

0.4

c

UkV

所以有：kA

kVA

MVA

U

S

I

c

d

d560.1

373

100

31

1





kA

kV

MVA

U

S

I

c

d

d3.144

4.03

100

32

2





4.2计算短路电路中各主要元件的电抗标么值：（忽略架空线至变电所的电缆电抗）

1)电力系统的电抗标么值：1.0

1000

100

*

1

MVA

MVA

X

2)架空线路的电抗标么值：查手册得kmX/40.00，因此：

5844.0

)37(

100

20)/(40.0

2

2

*

kV

MVA

kmkmX

.

..

3）电力变压器的电抗标么值：由所选的变压器的技术参数得

%6

k

U.5，因此：

5.6

.k1000100

.1005.6*

4

*

3









AV

AMVXX

可绘得短路等效电路图如图4-2所示。

1/0.12/0.5844

3/6.5

4/6.5

K-1

K-2

图4-2短路等效电路图

1.计算k-1点的短路电路总电抗标么值及三相短路电流和短路容量

1)总电抗标么值：6844.05844.01.0***

21)1(XXXk

2)三相短路电流周期分量有效值：

kA

X

I

I

k

d

k

279.2

6844.0

56.1

*

)1(

1

)3(

1







3)其他三相短路电流：

kAIII

k

279.2)3(

1

)3()3(''



kAi

sh

811.5279.255.2)3(

kAI

sh

441.3279.251.1)3(

4)三相短路容量：

MVA

MVA

X

S

S

k

d

k

1.146

6844.0

100

*

)1(

)3(

1







2.计算k-2点短路电路总电抗标么值及三相短路电流和短路容量

1)总电抗标么值;9344.325.65844.01.0)//(*

4

*

3

*

2

*

1

*

)2(



XXXXXK

2)三相短路电流周期分量有效值：

kA

A

X

I

68.36

9344.3

k3.144

*

)2-k(

2d

3

2-kI



）（

3)其他三相短路电流：kAIII68.363

)2-k(

)3()3(''



）（

67.49kA36.681.84i(3)

sh



.

..

kAIsh

98.3962.3409.1)3(

4)三相短路容量：MVA

AMV

X

S

k

d42.25

9344.3

.100

*

)2(

(3)

2-KS







短路计算结果

短路计算点

三相短路电流/KA三相短路容量/MVA

''333

1/2k

III



3

sh

i3

sh

I3

1/2k

S



k-12.2795.8113.441146.1

k-236.6867.4939.9825.42

第5章电气设备选择

.

..

5.1一次设备选择的原则

供配电系统中的一次设备是在一定的电压、电流、频率和工作环境条件下工作的，一次设备的选

择，除了应满足在正常工作时能安全可靠运行之外，还应满足在短路故障时不至损坏的条件，开关电

器还必须具有足够的断流能力，并能适应所处的位置、环境温度、海拔高度。以及防尘、防火、防腐、

防爆等环境条件。

一次设备的选择应遵循以下3个原则。

(1)按工作环境及正常工作条件选择电气设备；

(2)按短路条件校验电气设备的动稳定和热稳定；

(3)开关电器断流能力校验。

5.2变电所高压一次设备的选择

⑴高压母线

1）选择母线型号：TMY-3（504）

2）高压母线热稳定性校验

校验条件：A

min

A=(3)

ima

t

I

C

查产品资料，得铜母线的C=171

2

s

A

mm

，取

0.75

ima

ts。

母线的截面：A=5042mm=2002mm

允许的最小截面：2

2

min

54.11

171

75.0

279.2mm

mm

s

A

s

kAA

从而，

min

AA

，该母线满足热稳定性要求。

（2）高压电缆

1）选择电缆型号：YJV-350

2)高压电缆的热稳定性校验

校验条件：A

min

A=(3)

ima

t

I

C

允许的最小截面：2

2

min

54.11

171

75.0

279.2mm

mm

s

A

s

kAA

.

..

所选电缆YJV-350的截面A=502mm从而，

min

AA，该电缆满足热稳定性要求。

（3）高压断路器

高压侧计算电流'

30

I=18.91A，户变电所，故选择户少油型断路器——ZN12-35/1250型，其有关技

术参数及装设地点的电气条件和计算结果列于表5-1中，从中可以看出断路器的参数均大于装设地点

的电气条件，故所选断路器合格。

表7-1高压断路器选择校验表

序号

SN10-10I/630选择

要求

装设地点电气条件

结论

项目数据项目数据

1

N

U35KV

.WN

U35KV合格

2

N

I1250AI3018.91A合格

3

oc

I31.5KA3

1k

I



2.279KA合格

4

max

i63KA3

sh

i5.811KA合格

52

t

It336945.3122

ima

It



31.81.05.1279.22）（合格

（4）高压熔断器

熔断器没有触头，而且分断短路电流后熔体熔断，故不必校验动稳定和热稳定。仅需校验其断流

能力。高压侧需要保护电力变压器和保护电压互感器的熔断器。

①保护电力变压器的熔断器选择

考虑到变压器的正常过负荷能力（20%左右）、变压器低压侧尖峰电流及变压器空载合闸时的励磁

涌流，熔断器熔体额定电流应满足

.1.

1.52.0

NFENT

II

1

1..

/3

NTNTN

ISU=

353

1000



=16.50A

所以

.NFE

I可取100A，又熔断器额定电流应不小于熔体的额定电流，所以选RW5-35/100~400型高

压熔断器。

校验：最大断开电流

oc

I=12KA

3

1k

I



=2.279KA

②保护电压互感器的熔断器选择

因为电压互感器二次侧电流很小，故选择RN2-10/0.5型专用熔断器做电压互感器短路保护。其熔

体额定电流为0.5A，可作为电流互感器的短路和过负荷保护设备使用。

校验：最大断开电流

oc

I=85KA

3

1k

I



=2.279KA

.

..

⑶高压隔离开关

由于隔离开关主要是用于电气隔离而不能分断正常负荷电流和短路电流，因此，只需要选择额定

电压和额定电流，校验动稳定和热稳定。查[2]文献附表选择GN2-35T/400型高压隔离开关。其有关技

术参数及装设地点的电气条件和计算结果列于表5-2中，从中可以看出高压隔离开关的参数均大于装

设地点的电气条件，故所选高压隔离开关合格。

表5-2高压隔离开关选择校验表

序号

GN2-35T/400选择

要求

装设地点电气条件

结论

项目数据项目数据

1

N

U35KV

.WN

U35kV合格

2

N

I400AI3018.91A合格

3

oc

I14KA

)3(

1k

I2.279KA合格

4

max

i52KA3

sh

i5.811KA合格

52

t

It98051422

ima

It



31.81.05.1279.22）（合格

（5）电流互感器

根据安装地点和工作要求选择LCW-35-50/5型电流互感器。

es

K=160。有关技术参数及装设地点的

电气条件和计算结果列于表5-3中，从中可以看出电流互感器的参数均大于装设地点的电气条件，故

所选电流互感器合格。

表5-3电流互感器选择校验表

序号

LCW-35-50/5选择

要求

装设地点电气条件

结论

项目数据项目数据

1

N

U35KV

.WN

U35KV合格

2

N

I50/5AI3018.91A合格

3

max

i

es

K

1

2

N

I=11.3KA3

sh

i5.811KA合格

42

t

It25.20)05.090(22

ima

It



31.81.05.1279.22）（合格

（6）电压互感器

电压互感器的一、二次侧均有熔断器保护，所以不需要校验短路动稳定和热稳定。按装设地点环

境及工作要求选择JSJW-35型电压互感器。

.

..

（7）高压开关柜

高压开关柜是成套设备柜有断路器、隔离开关、互感器设备等。高压开关柜主要选择开关柜的型

号和回路方案号。因厂区有二级负荷，选择KYN-35型移开式开关柜。其额定电压、额定电流等均满足

要求。

（8）变压器型号

在第3章已选，型号为SC9-1000/35。

（9）避雷器型号

由高压开关柜决定，避雷器型号为FCD3-35。

5.3变电所低压一次设备的选择

⑴低压熔断器

低压熔断器通常接在被保护的设备前或接在电源引出线上。当被保护区出线短路故障或过电流时，

熔断器熔体熔断，使设备与电源隔离，免受过电流损坏。

以铸造车间为例选择动力和照明干线的低压熔断器。

动力线路选择RT0-400/300型低压熔断器。

校验：额定工作电压380V线路电压380V；

额定工作电流300A线路计算电流260.4A；

最大分段电流50KA。

照明线路选择RM10-15/10型低压熔断器。

校验：额定工作电压380V线路电压220V；

额定工作电流10A线路计算电流6.381A；

最大分段电流1.2KA。

各车间选择原则同上，低压熔断器型号见表5-4。

表5-4各车间低压熔断器型号

编

号

名称类别

I30

(A)

额定电流（A）

低压熔断器型号

熔断器熔体

1

铸造

车间

动力260.4400300RT0-400/300

照明6.3811510RM10-15/10

2

锻压

车间

动力350.7600400RT0-600/400

照明8.5081515RM10-15/15

.

..

3

金工

车间

动力350.7600400RT0-600/400

照明9.5721515RM10-15/15

4

工具

车间

动力227.9400300RT0-400/300

照明7.4451515RM10-15/15

5

电镀

车间

动力341.9400400RT0-400/400

照明7.4451515RM10-15/15

6

热处理

车间

动力227.9300250RT0-300/250

照明9.7241515RM10-15/15

7

装配

车间

动力86.82200100RT0-200/100

照明7.4451515RM10-15/15

8

机修

车间

动力140.3200150RT0-200/150

照明4.2541510RM10-15/10

9

锅炉

车间

动力112.2200150RT0-200/150

照明2.127156RM10-15/6

生活区照明212.7400250RM10-400/250

⑵低压断路器

①低压断路器选择的一般原则：

➢低压断路器的型号及操作机构形式应符合工作环境、保护性能等方面的要求；

➢低压断路器的额定电压应不低于装设地点线路的额定电压；

➢低压断路器的额定电流应不小于它所能安装的最大脱扣器的额定电流。

②下面以铸造车间为例选择动力和照明干线的低压断路器。

➢动力线路选择DW15-400/300型低压断路器。

校验：额定工作电压380V线路电压380V；

脱扣器额定电流电流300A线路计算电流260.4A；

低压断路器额定电流400A脱扣器额定电流300A

额定运行断路分断能力25KA。

➢照明线路选择DZ20-100/20Y型低压断路器。

校验：额定工作电压380V线路电压220V；

脱扣器额定电流电流20A线路计算电流6.381A；

.

..

低压断路器额定电流100A脱扣器额定电流20A

额定运行断路分断能力14KA。

各车间选择原则同上，低压断路器型号见表5-5。

表5-5各车间低压断路器的型号

编

号

名称类别C

I

(A)

额定电流（A）

低压熔断器型号

断路器脱扣器

1

铸造

车间

动力260.4400300DW15-400/300

照明6.38110020DZ20-100/20Y

2

锻压

车间

动力350.7600400DW15-600/400

照明8.50810020DZ20-100/20Y

3

金工

车间

动力350.7600400DW15-600/400

照明9.57210020DZ20-100/20Y

4

工具

车间

动力227.9400300DW15-400/300

照明7.44510020DZ20-100/20Y

5

电镀

车间

动力341.9600400DW15-600/400

照明7.44510020DZ20-100/20Y

6

热处理

车间

动力227.9400300DW15-400/300

照明9.72410020DZ20-100/20Y

7

装配

车间

动力86.82200100DW15-200/100

照明7.44510020DZ20-100/20Y

8

机修

车间

动力140.3200150DW15-200/150

照明4.25410020DZ20-100/20Y

9

锅炉

车间

动力112.2200150DW15-200/150

照明2.12710020DZ20-100/20Y

生活区照明212.7400300DW15-400/300

⑶低压刀开关

刀开关主要用于接通和切断长期工作设备的电源及不经常启动及制动、容量小于7.5kw的异步电

动机。刀开关选择时，应使其额定电压等于或大于电路的额定电压，电流应等于或大于电路的额定电

.

..

流。经查询HD11-200/38型低压刀开关可在额定电压交流至380V，直流至220V，额定电流至1500A的

成套配电装置中，作为不频繁地接通和分断交、直流电路或作隔离开关用。所以我们可以在所有的车

间干线上安装此种型号的低压刀开关。

⑷电流互感器

根据安装地点和工作要求所有线路都可选择LQJ-10型电流互感器，只是不同线路上电流互感器的

额定变比系数不同。一次侧电流按计算电流选择，二次侧电流为5A。

电流互感器出线选变流比为1500/5，其它车间的选择如表5-6所示。

表5-6各车间电流互感器的型号

编号

名称类别

C

I(A)一次侧额定电流（A）

电流互感器型号

1

铸造

车间

动力260.4300

LQJ-10

照明6.38120

2

锻压

车间

动力350.7400

照明8.50820

3

金工

车间

动力350.7400

照明9.57220

4

工具

车间

动力227.9300

照明7.44520

5

电镀

车间

动力341.9400

照明7.44520

6

热处理车

间

动力227.9300

照明9.72420

7

装配

车间

动力86.82100

照明7.44520

8

机修

车间

动力140.3200

照明4.25420

9

锅炉

车间

动力112.2150

照明2.12710

生活区照明212.7300

⑸电压互感器

.

..

第6章课设体会及总结

电压互感器的一、二次侧均有熔断器保护，所以不需要校验短路动稳定和热稳定。按装设地点环

境及工作要求选择JDG-0.5型电压互感器。

经过十来天的努力，我终于做完了本次工厂供电课程设计。回想这十多天的努力，虽然辛苦，

.

..

却有很大的收获和一种成就感。

首先，通过本次课程设计，我加深了对工厂供电知识的理解，基本上掌握了工厂供电电气设

计的步骤，所学的理论知识很好的运用到了实际工程当中。在具体的设计过程中，涉及了很多知

识，知识的掌握深度和系统程度都关系到系统设计的完整性和完善性，正是这样有趣而且有挑战

性的任务，激发了我的兴趣，我会尽可能多的搜罗信息，设计尽量合理的系统，而这个过程，也

是我学习进步的过程。因此本次设计不但使我对所学知识系统化，也锻炼了我查找资料，分析信

息，选择判断的能力。