墩台基础

第一章

1.1桥梁的组成：上部结构和下部结构1.1基础依其埋置深度划分为

浅基础和深基础。1.3浅基础与深基础有什么区别？

答：浅基础由于基础埋置深度较浅，在设计计算时可以忽略基础侧

面土体对基础的固着影响，而使受力明确，计算简化，基础结构形

式和是施工方法也较简单。深基础：埋入地层深度较深，结构形式

和施工方法较浅基础复杂，在设计计算时需考虑侧面土体的影响。

1.4地基：人工地基和天然地基

1.5根据我国建设方针，墩台基础按照安全、适用、经济、美观的原

则进行设计，主要解决结构安全与造价经济的统一，使用功能-与美

学造型的统一。

1.6桥梁所受各种作用，按随时间的变异分为以下三类：永久作用、

可变作用、偶然作用。作用分类表。

1.7作用代表值

作用分类代表值应用

永久作用标准值所有组合

可变作用

标准值基本组合

频遇值二标准值X荷载频遇值系数短期效应组合

准永久值二标准值X荷载准永久值系数长期效应（准永久）组合

傍然作用标准值偶然组合

1.8•按承载能力极限状态要求，结构构件自身承载力及稳定性应采

用作用效应基本组合和偶然组合进行验算。当基础结构需要进行正

常使用极限状态设计时，采用作用效应的短期效应组合和长期效应

组合进行验算。

板限状

态分类

作用效应组合表达式备注

卑载能

丈极限

状态

基本组合，永久

作用和可变作用

的效应组合.

*tA

75=/（工:'"s+7、「0工"S）>•1/•:

或：人S.=九龙s畑+SQM+0工）

>•1/•:

设计弯桥时，当离心力

与制动力同时参与组合

时，制动力标准值或设

计值按7（用取用

偶然组合，永久

作用、可变作用

和一个偶然作用

组合

*

齐几二加工7“凡+7•凡+0几“+工0：,

rl•:

正常使

用极限

伏态

短期效应组合S.=工》4几

长期效应组合

S=工$-三0：S

1.9进行作用效应组合的注意事项

（1）当可变作用的岀现对结构、结构构件或某验算项目产生有利

影响时，该作用不应参与组合。实际不可能同时出现的作用或同时

参与组合概率很小的作用，《公桥基规》规定不考虑其作用效应组

合。

表13可变作用不同时组合表

编号作用名称

不与该作用同时参与组合的作用编号

13

汽车制动力|5

,16.18

15

流水压力13

,16

16

冰压力13

,15

18

支座摩阻力13

（2）当结构或结构构件需作不同受力方向验算时，则应以不同

方向的最不利的作用进行组合。

（3）《公路桥涵设计通用规范》只指出了作用效应组合要考虑的

范围，其具体组合内容尚需设计者根据实际情况确定。

（4）作用效应偶然组合用于在结构特殊情况下的设计，所以不

是所有公路桥涵结构都要采用的，一些结构也可采取构造或其他预

防措施来解决。

（5）对于专为承受某种作用而设置的结构或装置，如桥墩的防

船撞装置设计，船舶撞击作用被视为主导作用，在该作用效应组合

时，其分项系数可取与汽车荷载相同值。

（6）施工阶段作用效应组合，应按计算需要及结构所处条件确

定，结构上的施工人员和施工机器均作为临时荷载加以考虑。

（7）多个偶然作用不同时参与组合。

1.10作用于桥台台身墙背的土侧压力，根据台身位移方向不同,产生

三种不同的土压力，即：静止土压力、主动土压力、被动土压力。

（1）当验算倾覆和滑动稳定时，墩、台前侧地面以下不受冲刷

部分土的侧压力可按静止土压力计算。拱桥桥台可能出现向路堤方

向移动时，其台背土压力稳定性验算按静止土压力计算。

（2）台身墙体离开填土向前（桥跨向）移动，台背土体达到主

动平衡状态，作用在台背上的土压力为主动土压力。公路桥涵设计

规范中的主动丄压力计算采用库伦土压力公式。

1.11水的浮力可按下列规定采用：

（1）基础底面位于透水性地基上的桥梁墩台，当验算稳定时，应

考虑设计水位的浮力；当验算地基压力时，仅考虑最低水位的浮

力，或不考虑水的浮力。

（2）基础嵌入不透水性地基的桥梁墩台不考虑水的浮力。

（3）作用在桩基承台底面的浮力，应考虑全部底面积。对桩嵌

入不透水地基并灌注混凝土封闭者，不应考虑桩的浮力，在计算承

台底面浮力时应扣除桩的截面面积。

（4）当不能确定地基是否透水时，应以透水和不透水两种情况

与其他作用组合，取其最不利者。

1.12汽车荷载由车辆荷载和车道荷载组成。

1.13汽车荷载分为公路-I级和公路-II级两个等级。

1.14汽车荷载冲击力计算条件？

（1）钢桥、钢筋混凝土桥及预应力混凝土桥、垢工拱桥等上部

构造和钢支座、板式橡胶支座、盆式橡胶支座及钢筋混凝土柱式墩

台，应计算汽车的冲击作用。

（2）填料厚度（包括路面厚度）大于或等于0.5m的拱桥、涵洞

以及重力式墩台不计冲击力。

（3）支座的冲击力按相应的桥梁取用。

（4）汽车荷载的冲击力标准值为汽车荷载标准值乘以冲击系数

1.15汽车荷载引起的土侧压力采用车辆荷载加载。

1.16汽车荷载制动力按同向行驶的汽车荷载（不计冲击力）计算

1.16荷载的作用点

（1）制动力的着力点在桥面以上1.2m处，计算墩台时，可移至

支座中心或支座底座面上。计算刚构桥、拱桥时，制动力的着

深处

力点可移至桥面上，但不计因此产生的竖向力和力矩。

（2）离心力作用点在桥面以上l・2m处。

（3）流水压力合力的着力点，假定在设计水位线以下0.3倍水

（4）冰压力合力作用在计算结冰水位以下0.3倍冰厚处。

（5）内河船舶的撞击点，假定为计算通航水位线以上2m的桥

墩宽度或长度的中点。

（6）海伦船舶撞击点：需视实际情况而定。

（7）漂流物的撞击作用点，假定为计算通航水位线上的桥墩宽

度中点。

"7梁、板式桥墩台活载布置

（1）梁、板式桥桥墩

第一种组合：两跨布载，集中荷载布在支座反力影响线最大处。若

为不等跨桥墩，集中荷载应布在大跨上支座反力影响线最大处,其他

可变作用方向应与大跨支座反力效果相同。

第二种组合：单跨布载。若为不等跨桥墩，应大跨布载。其他可变

作用方向应与汽车荷载反力作用效果相同，它是用来验算墩身强

度、基底应力、偏心距及稳定性的。

第三种组合：当有冰压力或偶然作用中的船舶或漂流物作用时，按

在桥墩各截面横桥方向可能产生与上述作用效果一致的最大偏心距

和最大弯矩的状况组合。此时顺桥向应按第一种组合处理,而横向可

能是一列靠边布载（产生最大横向偏心距）；也可能是多列偏向或

满布偏向（竖向力较大，而横向偏心较小）。它是用

來验算横桥方向上的墩身强度、基底应力、横向偏心距及稳定性

的。

（2）梁、板式桥桥台

桥台只作顺桥方向验算，除作整体验算外，其各结构部分（如侧墙

或耳墙）还应独立进行作用组合验算。

一般梁、板式桥重力式桥台汽车荷载可按以下三种情况布置：

第一种：汽车荷载仅布置在台后填土的破坏棱体上（此时根据《公

桥通规》规定，以车辆荷载形式布载）；第二种：汽车荷载（以车

道荷载形式布载）仅布置在桥跨结构

上，集中荷载布置在支座上；

第三种：汽车荷载（以车道荷载形式布载）同时布置在桥跨结构和

破坏棱体上，此时集中荷昂首阔步的意思 载可布置在支座上或台后填土的破坏棱体

上。

1.18拱桥墩台活载布置

（1）拱桥桥墩：顺桥方向验算的作用及其组合：对于普通桥墩应

为相邻两孔的结构重力，珊瑚分几种 在一孔或跨径较大的一孔满布汽车荷载

（集中荷载布在影响线最大处），尚可有其他可变作用中的汽车制

动力、纵向风力、温度影响等参与组合，并由此对桥墩产生不平衡

水平推力、竖向力和弯矩。对于单向推力墩则只考虑相邻两孔中跨

径较大一孔的结构重力的作用力。

对于具有受强偶然作用的公路桥梁（强流冰、通航性河流船舶撞

击、强地震区），要进行横桥方向验算，而对于大跨度拱桥，还有

进行横桥方向的平面稳定性验算，其作用组合，除双跨偏载（偏向

下游侧）布置汽车车道荷载外（以拱脚产生最大竖向反力为最不

利），其他作用还有风力、流水压力、冰压力、船舶或漂流物撞

击、地震作用等参与组合。

（2）拱桥桥台

按以下两种情况布置汽车荷载进行作用效应组合。

第一种：桥上满布车道荷载，集中荷载布在水平推力影响线最大

处，使拱脚水平推力PH达到最大值，温度上升，制动力向路堤方

向，台后按压实丄考虑丄侧压力，使桥台有向路堤方向偏转的趋

势。

第二种：台后破坏棱体上布满车辆荷载，制动力向桥跨方向，桥跨

上无汽车荷载，温度下降，台后按未压实土考虑土侧压力，使桥台

有向桥跨方向偏移的趋势。

第二章桥梁墩台类型

2.1墩台的类坚硬的英文 型和适用性

第二早

3.1根据扩大基础受力状态及采用的材料性能可分为刚性扩大基础和

柔性扩大基础。

3.2何谓刚性角，它与什么因素有关？刚性角：墩台身底边缘与基

础边缘连线同竖直线间的最大夹角称为刚性角。刚性角与材料性质

有关。

3.3确定基础的埋置深度应考虑哪些因素？基础埋置深度对地基承

载力有什么影响？

3.4涵洞基础：（2）在无冲刷处（岩石地基除外），应设在地面

或河床以下埋深不小于1.0m；（2）如有冲刷，基底埋深应在局部

冲刷线以下不小于1.0m；（3）如河床上有铺砌层

时，基础底面宜设置在铺砌层顶面以下不小于1.0m。

3.5当墩台基底设置在不冻胀土层中时，基底埋深可不受冻深的限

制。上部为外超静定结构的桥涵基础，其地基为冻胀土层时,应将基

底埋入冻结线以下不小于0.25m。

3.6为了保证持力层的稳定和不受扰动，规定基础底面的埋置深度

（岩石地基除外）均应在天然地面或无冲刷河流的河床以下不小于

1.0mo

3.7基础立面尺寸，为了保护基础，一般要求基础顶面标高不宜高于

最低水位或地面。考虑基础扩大后阻水严重，通航性河流影响通

航，所以设计中尽量将基础顶面不露出河床。

3.8基础平面尺寸，对于柔性扩大基础，主要通过承载力试算得到合

理的平面尺寸。刚性扩大基础，则主要依据墩台身底截面和刚性角

控制确定。

3.9刚性扩大基础验算内容：一、地基承载力验算；二、基底合

力偏心距验算；三、基础稳定性验算；四、基础沉降验算

3.10地基土容许承载力计算公式及各参数的取值？它随深度和

宽度的变化情况？

3.11地基承载力验算采用的荷载组合？答：地基进行竖向承载力

验算时琉璃山药的做法 ，传至基底或承台底面的作用效应应按正常使用极限状态的

短期效应组合采用；同时尚应考虑作用效应的偶然组合

（不包括地震作用）。1当釆用作用短期效应组合时，其中可变作

用的频遇值系数均取1.0,且汽车荷载应计入冲击系数。填料厚度

（包括路面厚度）等于或大于0.5m的拱桥、涵洞，以及重力式墩

台，其地基计算可不计汽车冲击系数。2当采用作用效应的偶然组

合时，但不考虑结构重要性系数，作用分项系数、频遇值系数和准

永久值系数均取

3.12当桥台台背填土的高度在5m以上时，应考虑台背填土对桥台

基底或桩端平面处的附加竖向压应力。对软土或软弱地基，如相邻

墩台的距离小于5m时，应考虑邻近墩台对软土或软弱地基所引起

的附加竖向压应力。

3.13验算基底合力偏心距的目的：尽可能使基底应力分布比较均

匀，以免基底两侧应力相差过大，使基础产生较大的不均匀沉降,

墩、台发生倾斜，影响正常使用。

3.14刚性扩大基础的抗倾覆稳定性系数，在同样作用组合条件

下，略大于抗滑动稳定性系数。这是考虑基础周边土对基础的抗滑

动稳定，较之对基础的抗倾覆稳定，具有较大的稳定作用。

3.15有下列情况者，应验算墩台基底基础的沉降（1）两相邻跨径

差别悬殊。（2）确定跨线桥或跨线渡槽下的净高时，需

要预先计算其墩台沉降值。（3）当墩台建筑在地质复杂、地

层不均匀及承载力较差的地基上，应验算其沉降。（4）桥梁

改建或拓宽。3.16沉降计算时，传至基底的作用效应应按正常使用

极限状态下作用长期效应组合采用。该组合仅为直接施加于结构上

的永久作用标准值（不包括混凝丄收缩及徐变作用、基础变位作

用）和可变作用准永久值（仅包括汽车荷载和人群荷载）引起的效

应。

3.17墩台的沉降，应符合下列规定：1.相邻墩台间不均匀沉降差

值（不包括施工中的沉降），不应使桥面形成大于0.2%的附加纵坡

（或折角）。2•外超静定结构桥梁墩台间不均匀沉降差值，还应满

足结构的受力要求。

3.18墩台基础的最终沉降量采用分层总和法计算。沉降计算深度确

定？

3.19水中浅基础围堰施工，各种围堰都应符合以下要求：［.围堰顶

面标高应高出施丁期间中可能出现的最高水位（包括浪高）不小于

0.5m~0.7m,有风浪时应适当加高。2.要求河道断面压缩一般不超过

流水断面积的30%o对两边河岸河堤或下游建筑物有可能造成危害

时，必须征得有关单位同意并采取有效防护措施。3.堰内面积应满

足基础施工需要的工作面（包括基坑集水沟、排水井、工作空间等

必要的工作面），一般围堰坡脚距离基坑边缘的宽度，需根据土质

和坑深酌定，但不应小于1.0m；4.围堰结构应能承受施工期间产生

的土压力、水压力以及其他可能发生的荷载，满足强度和稳定要

求。围堰应具有良好的防渗

增加桩基础的整体惯性矩。（2）规范规定桩的中距要求：摩

性能。

第四章

4.1桩基础整体设计要求：

4.2桩的分类：（1）按桩的轴线分：竖直桩、单向斜桩和多向斜

桩；斜桩的轴线与竖直线倾斜角度正切值不宜小于1/8,也不宜大于

1/3,工程中常采用的斜角度正切值是l/8~l/5o（2）

按丄对桩的支承力性质，桩分为摩擦桩和柱桩（端承桩）（3）按施

工方法分：沉入桩和灌注桩（4）桩基础按承台位置可分

为高桩承台基础和低桩承台基础

4.3柱桩和摩擦桩受力情况有什么不同，你认为各种条件具备时,那

种桩应优先考虑采用？

4.4高、低桩承台的优缺点4.5桩的布置（1）群桩基础桩的平面

布置应符合下述原则：①桩的中距及边桩外侧和承台边缘的距离应

符合规范要求；②应使群桩所围面积形心尽量与外荷载合力作用点

重合或接近；③一般可采用均匀布置（如行列式、梅花式、环形

等），当承受较大弯矩时，为使各桩受力均匀，也可不等距布置；

④在满足桩距要求情况下，应尽可能将桩布置在承台外围，以

擦桩：锤击、静压沉桩，在桩端处的中距不应小于桩径（或边长）

的3倍，对于软土地基宜适当增大；振动沉入砂土内的桩，在桩端

处的中距不应小于桩径（或边长）的4倍。桩在承台底面处的中跖

不应小于桩径（或边长）的1.5倍。钻孔桩中距不应小于桩径的2.5

倍。挖孔桩中距可参照钻孔桩釆用。管柱中距可为管柱外径的

2.5~3.0倍。端承桩：支承在基岩上的沉入桩中距，不宜小于桩径

（或边长）关于心态的作文 的2.5倍；支承或嵌固在基岩中的钻（挖）孔桩中距,不

得小于成孔桩径的2.0倍。嵌入基岩中的管柱中距，不得小于管柱

外径的2.0倍，当计算管柱内力不考虑覆盖层的抗力作用时，其中

距可酌情减小。扩底灌注桩：钻（挖）孔扩底灌注桩中距不应小于

1.5倍扩底直径或扩底直径加1.0m,取较大者。（3）规范规定边桩

外侧（或角桩）与承台边缘距离边桩（或角桩）外侧与承台边缘的

距国家资助 离，对于直径（或边长）小于或等于1.0m的桩，不应小于0.5倍

桩径（或边长），并不应小于250mm；对于直径大于1.0m的桩，

不应小于0.3倍桩径（或边长），并不应小于500mmo桩柱外侧与

盖梁边缘的距离不受此限。

（4）桥台桩基础中基桩的布置应尽可能减少直接承受桥台后面路

基土压力的基桩，这样对桩基础受力有利。

4.6桩与承台、横系梁的连接（1）桩顶直接埋入承台连接：当桩

径（或边长）小于0.6m时，埋入长度不应小于2倍桩径（或边

长）；当桩径（或边长）为0.6~1.2m时，埋入长度不应小于

1.2m；当桩径（或边长）大于1.2m时，埋入长度不应小于桩径

（或边长）。（2）桩顶主筋伸入承台连接：桩身嵌入承台内的深度

可采用100mm；伸入承台内的桩顶主筋可做成喇叭形（与竖直线

夹角大约15度）。伸入承台内的主筋长度，光圆钢筋不应小于30

倍钢筋直径（设弯钩），带肋钢筋不应小于35倍钢筋直径（不设弯

钩）。

（3）管桩与承台连接时，伸入承台内的纵向钢筋如采用插筋，

插筋数量不应小于4根，直径不应小于16mm,锚入承台长度不应小

于35倍钢筋直径，插入管桩顶填芯混凝土长度不宜小于1.0m

o

4.7钻孔灌注桩施工过程？成孔时，泥浆的作用？（1）在孔内产

生较大的静水压力，可防止坍孔；（2）泥浆向孔外土层渗漏，在

钻进过程中，由于钻头的活动，孔壁表面形成一层胶泥,具有护壁作

用，同时将孔内外水流切断，能稳定孔内水位；（3）泥浆比重大，

具有挟带钻渣的作用，利于钻渣的排出。此外，还有冷却机具和切

丄润滑作用，降低钻具磨损和发热程度。

4.8沉管灌注桩的优点？

4.9钻孔灌注桩施工过程中，清孔的方法有：抽浆清孔、换浆清孔

法、掏渣清孔法、喷射清孔法

第五章

5.1单桩轴向荷载的传递机理？

5.2单桩轴向承载力静载试验法。试桩要求：试桩可在已打好的工

程桩中选定，也可专门设置与工程桩相同的试验桩。试桩数目应不

小于基桩总数的2%,且不应少于2根；试桩的施工方法以及试桩的

材料和尺寸、入土深度均应与设计桩相同。沉降稳定的标准：通常

规定为，对砂性丄为30min内不超过0.1mm；对粘性土为lh内不

超过0.1mm。

5.3采用静载试桩法确定单桩轴向容许承载力，当出现下列情况之一

时，一般认为桩已达破坏状态，所相应施加的荷载即为破坏荷载：

（1）桩的沉降量突然增大，总沉量大于40mm,且本级荷载下的沉

降量为前一级荷载下沉降量的5倍。（2）本级荷载下桩的沉降量

为前一级荷载下沉降量的2倍，且24h桩的沉降未趋稳定。

5.4什么是桩侧负摩阻力？它产生的条件是什么？对基桩有什么影

响？在一般情况下，桩受轴向荷载作用后，桩相对于桩侧土体作向

下位移，土对桩产生向上作用的摩阻力，称正摩阻力。但当桩周土

体因某种原因发生下沉，其沉降变形大于桩身的沉降变形时，在桩

侧表面的全部或一部分面积上将出现向下

5.5桩在横向荷载作用下有如下两种破坏状况：1.桩周土体稳定性破

坏；2.桩身材料破坏。1桩周土体稳定性破坏当桩的入丄深度较

浅，桩的截面尺寸较大，或桩周土较松软时，桩（与土）的相对刚

度较大，在横轴向力作用下，桩身可认为是一个刚体,不产生挠曲变

形，随着横向力的加大而产生绕桩轴某一点转动。其最终破坏是由

于桩周土体受挤压隆起，桩身翻出丧失承载力。

施加的力,

是计算土体变形和丄抗力的一个物理参数。(1)

此种情况，基桩的横向容许承载力完全由桩侧土的强度和稳定性决

定，一般称为刚性桩的破坏模式。2.桩身材料破坏当桩的入土深度

较深，截面尺寸相对较小，或周围土质较密实坚硬，此时桩的相对

刚度较小，在横向力作用下，由于桩周土具有足够的固着力，桩身

只能发生挠曲变形。随着横向荷载不断增大，桩身挠度也随之加

大，其最终破坏是在桩身最大弯矩处发生断裂，或桩因挠曲产生的

侧向位移超过结构容许值。此种状况，基桩的横向容许承载力完全

由桩身材料抗弯强度决定，一般称为弹性桩破坏模式。

5.6确定单桩横向容许承载力有水平静载试验和分析计算法两种

途径。

5.7什么是地基系数？确定地基系数随深度的变化规律有哪几种？地

基系数：是某深度处单位面积地基土产生单位位移所需

“m”法假设：（2）“k”法假设：（3）“c”法假设：

（4

）

“张有龄”法（常数法）假设中国的各类桥涵设计规范推荐采用

方法计算基桩内力。

5.8"m”法的基本假定（2）将土看做弹性变形介质，其地基系数在

地面（或局部冲刷线）处为零，并随深度成正比增长。（2）基础在

产生挠曲变形计算土抗力时，在挠曲平面内基础与土之间的粘结力

和摩阻力均不考虑。（3）在水平力和竖向力作用下，任何深度处

土的压缩性均用地基系数表示，即根据地基系数的物

5.25群桩效应:

摩擦型群桩基础受竖向荷载后，由于承台、桩、

理概念，计算土的弹性压缩变形。(4)当2.5h时，假设基础的刚度

为无限大，按刚性深基础计算；当2.5h时，按弹性深基础计算。

5.9刚性桩和弹性桩的判别：

弹性桩：当桩的入土深度//>15时.桩的相对刚度小，必须考虑桩的实际a

刚度，为弹性桩。

刚性桩：当桩的入土深度/;<^时为刚性桩，

Cf

[IO%Il<10/H

5.10非岩石地基基础底面竖直方向的地基系数C，C

(l

=,

[fnjih>10/n

I:为地面或局部冲刷线以下基础的埋深。

5.11计算中选取的m值是在一定深度范围内的m值,这个深度用h

m

表示o

R气。5

对刚性桩(BP//<—),h=//；对弹性桩(即//>—),/i

n

=2(J+l)

aa

5.12桩身抗弯刚度E【确定：EHiE(J

5.13桩的计算宽度？bl

5.14多排桩在确定承台与桩的相互变位关系时，首先要作如下假

定：(1)承台为一绝对刚体，在外作用力作用下本身不产生变

形；(2)桩与承台的连接视为刚性嵌固连接，即承台与桩的

连接处没有相对的变位。

土的相互作用使其桩侧阻力、桩端阻力、沉降等性状发生变化而与

单桩明显不同，这种群桩不同于单桩的工作性状所产生的效应,称其

为群桩效应，它主要表现在对桩基承载力和沉降的影响上。

1桩柱群桩基础的承载力等于各单桩承载力之和，其群桩整体沉降

变形等于单桩沉降变形量，完全可用单桩的计算结果代替，而不再

考虑群桩效应。2•摩擦桩单桩与群桩的工作特点摩擦桩主要是由桩

侧摩阻力将荷载传到深层地基土中，在桩的侧面形成一个锥状扩散

面，所以在桩底处水平面上各桩与地基土作用面积要比桩底接触面

积大得多。（1）对群桩來说，当桩距较大，

大到各桩底处水平面上各桩与地基土作用面积彼此不相重合，则群

桩的承载力等于单桩之和。（2）但若桩跖较小，桩底处作

用面彼此有一部分重合，则群桩桩底处水平面上压力经过叠加后,地

基土单位面积受到的压力要比单桩大，这样群桩的沉降量要比单桩

大，而承载力也不等于单桩之和，要小于单桩之和。群桩效应主要

是对摩擦桩而言，而且由桩的入土深度和桩距来控制。5.16群桩作

为整体基础的验算内容（1）群桩基础承载力验算：①桩底持力层

承载力验算。我国现行《公桥基规》规定，9根或

9根桩以上的多排摩擦桩群桩在桩端平面内桩距小于6倍桩径时,

群桩作为整体基础验算桩端平面处土的承载力。②软弱下卧层验

算。当桩端平面以下有软土层或软弱地基时，还应验算该土层的承

载力。

（2）沉降量验算。当桩基为端承桩或桩端平面内桩的中距大于

桩径（或边长）的6倍时，桩基的总沉降量可取单桩的沉降量。其

他情况下，按墩台基础计算群桩的沉降量。

5.17在“m”法中高桩承台和低桩承台的计算有什么异同？承台底面

位于地面线或局部冲刷线以下的低桩承台式基础，计算基桩在横向

力作用下的桩身内力和变形时，不仅要考虑桩侧的土抗力，还要考

虑承台侧面的土抗力。一般计算时不考虑承台底面的竖向土抗力和

与验算平面平行的承台侧面的摩阻力。而计算作用于桩身侧面土的

弹性抗力时，地基系数CZ=mZ其Z由承台底面算起。

5.18承台底板的验算内容：一、正截面抗弯承载力验算；二、斜截

面抗剪承载力验算；三、冲切承载力验算；四、局部承压承载力验

算。

5.19跟据外排桩中心与墩台边缘的距离（曲〉与承台高度（/）的大小关系不同.承

台正裁面抗鸾承载力计算有两种计算方法：（|）当忑,＞力时，按梁式体系方法计算；

（2）当儿灯?时，按••撑杆——系杆体系"方法计算’

弟八早

6丄根据“经济合理、施工上可行”的原则，一般在下列情况，可

以采用沉井基础：

（1）上部荷载较大，而表层地基土的容许承载力不足，做扩大

基础开挖工作量大，以及支撑困难，但在一定深度下有好的持力

层，采用沉井基础与其他深基础相比较，经济上较为合理时；

（2）在山区河流中，虽然土质较好，但冲刷大，或河中有较大

卵石不便桩基础施丁时；

（3）岩层表面较平坦且覆盖层薄，但河水较深，采用扩大基础

施工围堰有困难时。

6.2根据沉井的立面形状分，主要有竖直式、倾斜式及台阶式等。竖

直式沉井，它在下沉过程中不易倾斜，井壁接长较简单，模板可重

复使用，但井壁上摩阻力较大。故当土质较松软，沉井下沉深度不

大，可以采用这种形式。

倾斜式及台阶式沉井，井壁可以减少土与井壁的摩阻力，其缺点是

施工较复杂，消耗模板多，同时沉井下沉过程中容易发生倾斜。故

在土质较密实，沉井下沉深度大，要求在不太增加沉井本身重量的

情况下沉至设计标高，可采用这类沉井。台阶式井壁的台阶宽度约

为100〜200mm。倾斜式的沉井井壁坡度一般为1/20〜1/50o

6.3沉井的平面形状及尺寸：应根据墩（台）身底面的尺寸、地基土

的承载力及施工要求确定。沉井棱角处宜做成圆角或钝角，顶面襟

边宽度应根据沉井施工容许偏差而定，不应小于沉井全高的1/50,且

不应小于0.2m,浮运沉井不小于0.4m。沉井顶面需设置围堰时，其

襟边宽度应满足安全墩台身模板的需要。

6.4沉井顶面（墩底）：为了保护基础，一般要求基础顶面标高不宜

高于最低水位或地面。

6.4一般沉井构造上主要由井壁、刃脚、隔墙、井孔、凹槽、封底混

凝土和顶盖板等组成。

6.5刃脚底面（踏面）宽度可为0.1〜0.2m,如为软土地基可适当放

宽。刃脚内侧斜面与水平面的交角不宜小于45。o沉井内隔墙

6.10沉井施工过程结构验

（一）沉井下沉的自重验算;

底面比刃脚红烧鲈鱼怎么做好吃又简单 底面至少应高出0.5m,以减少下沉时的阻力。

6.6沉井各部分吉林市美食 混凝土强度等级：刃脚不低于C25；井身不应低于

C20；当为薄壁浮运沉井时，井壁和隔板不应低于C25,腹腔内填料

不应低于C15。封底混凝丄强度等级，非岩石地基不应低于C25,岩

石地基不应低于C20。

6.7沉井基础施工一般可分为旱地施工、水中筑岛施工及浮运沉

井施工三种。

6.8沉井混凝土达到设计强度的70%时可拆除模板，强度达设计

强度后才能抽撤垫木。

6.9沉井下沉施工可分为排水下沉和不排水下沉。

第一节（底节）沉井竖向挠曲的验算；（三）沉井刃脚受力计算;

（四）井壁受力与配筋计算；（五）内隔墙验算；（六）混凝土封

底层及顶盖板的计算。

6.11底节沉井竖向挠曲的验算,1•第一节沉井在抽垫木时，可将支

承垫木确定在沉井受力最有利位置处，使沉井在支点处产生的负弯

矩与跨中产生的正弯矩基本相等或相近。

2•下沉过程，沉井支点位置应按排水和不排水两种情况分别考

虑。（2）排水挖土下沉

由于排水挖土下沉，沉井最终支承点始终可控制在最有利位置

上。对矩形和圆端形沉井而言，当其长边大于2・5倍短边时，支

承点可设于长边，两支承点的间距等于0.7倍边长，以使支承处产

生的负弯矩与长边中点处产生的正弯矩绝对值大致相等，并按此条

件验算沉井自重所引起的井壁顶部或底部混凝土的抗拉强度。圆形

沉井四个支点可布置在两个相互垂直线上的端点处。

（2）不排水挖土下沉

对于矩形和圆端形沉井：①假定底节沉井仅支承于长边的中点

（产生最大负弯矩）；②假定底节沉井支承于短边的两端点（产

生最大正弯矩）。对于圆形沉井：圆形沉井支承在直径上两个支

点，按圆环梁计算弯矩，验算其抗裂性。

6.12沉井刃脚施工阶段受力验算：竖向悬臂验算和水平框架验

算。刃脚的竖向悬臂验算：（1）刃脚向外弯曲，此种情况刃脚下沉

的最不利状态为：沉井下沉途中，刃脚内斜面切入土中约

1.0m,在地面（或筑岛）以上已接高一节沉井，且沉井顶部露出地面

或水面有一定高度（多节沉井约为一节沉井高度）。（2）刃脚向内

弯曲，此种情况刃脚下沉的最不利状态为：沉井已沉至

（接近）设计标高，刃脚踏面下土己挖空，尚未浇筑封底混凝土,

此时刃脚外批量修改文件后缀 侧作用最大的土压力和水压力，产生向内弯曲的最大弯

矩。

刃脚在水平面内产生最大内力的沉井下沉最不利状况为：沉井已沉

至设计标高，刃脚踏面下的土已挖空，尚未浇筑封底混凝土。

6.13井壁验算：竖向拉力验算和水平框架验算。不利状态？井壁竖

向拉力验算：（1）根据地质条件可明确判断软硬土层位置时；

（2）当沉井周围土质较均匀时。

井壁水平内力计算的最不利下沉状况是：沉井已沉至设计标高,刃脚

下土已挖空尚未封底时，沉井井壁在水压力和土压力作用下井壁受

最大水平力。

6.14浮运沉井浮运时的稳定性验算内容：（1）正浮状态稳定性验

算；（2）倾斜角度验算；（3）井壁出水高度验算。

第八章

8.1地基处理方法分类？书中表8.18.2各地基处理方法的原理及作

用？

8.2各地基处理方法的原理及作用？

8.3在软弱土地基上修筑建筑物必须注意如下两个问题；

（1）强度及稳定性问题。当地基土的抗剪强度不足以支承上部

结构的自重和外荷载时，地基就会产生局部或整体的剪切破坏。

（2）压缩及不均匀沉降问题。地基土在上部结构自重及外荷载

作用下产生过大变形是由于软弱土压缩性大所造成的。沉降量较大

时，往往不均匀沉降也较大，当超过结构容许值时，结构就可能破

坏或不满足使用要求。

8.4砂垫层厚度确定、平面尺寸的确定？

8.5软弱土地基换填砂砾垫层的总沉降量s主要由两部分组成，一是

由基础底面砂砾垫层下软卧层产生的沉降量；一是由砂砾垫

层本身产生的沉降量。

8.6排水固结法是由排水系统和加压系统两部分共同组合而成。

8.7砂井堆载预压排水固结法

砂井平面布置形式有等边三角形和正方形两种。当砂井为正方形排

列时，砂井的有效排水范围为正方形；等边三角形排列时为六边

形。

8.8砂井深度应根据桥涵对地基的稳定性和变形的要求确定。

对于以地基抗滑稳定性为主要因素的桥涵，如拱式结构的墩台,砂井

至少应超过最危险滑动面2m。

对于以沉降控制为主要因素的桥涵，如压缩土层厚度不大，砂井深

度宜贯穿压缩层；压缩土层深厚时，砂井深度应根据在限定的预压

时间内需消除的变形量确定；若施工设备条件达不到设计深度，则

可采用超载预压等方法来满足工程要求。

8.9挤密砂桩法

砂桩长度要根据软土层厚度或根据工程要求通过计算确定（1）当软

土层厚度不大时，砂桩长度可按软土层厚度确定

（2）当软丄层厚度较大时，对按稳定性控制的工程来说，砂桩

长度不应小于最危险滑动面的深度；对按沉降控制的工程来说,根据

容许沉降量计算确定。

（3）当使用砂桩处理易振动液化的饱和松散砂土时，砂桩长度

应选到可能发生液化的砂层底部。

8.10砂桩按等边三角形或正方形布置。砂桩中距应通过现场试验确

定，但不宜大于砂桩直径的4倍。

8.11高压喷射注浆法按喷射方向和形成固体的形状可分为旋转喷

射、定向喷射和摆动喷射三种。

8.12在地基处理中，灌浆工艺所依据的理论主要有以下四类：1.

渗入性灌浆2•劈裂灌浆3•压密灌浆4.电动化学灌浆